relazione geologicarelazione geologica
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BRUNO ZECCHI
Geologo
Geologia , Geotecnica, Idrogeologia, Indagini Geologia , Geotecnica, Idrogeologia, Indagini Geologia , Geotecnica, Idrogeologia, Indagini Geologia , Geotecnica, Idrogeologia, Indagini Geologiche Geologiche Geologiche Geologiche e Geofisiche, Sicurezza ne Geofisiche, Sicurezza ne Geofisiche, Sicurezza ne Geofisiche, Sicurezza nei Cantieriei Cantieriei Cantieriei Cantieri
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
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Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 13 3 8 . 7 13 3 8 . 7 13 3 8 . 7 1 1 11 11 11 1 1 7 21 7 21 7 21 7 2
CommittenteCommittenteCommittenteCommittente: STUDIO BGP
Piazza Matteotti 55
19038 Sarzana (SP)
LavoroLavoroLavoroLavoro: PROGETTO PER L’ADEGUAMENTO SISMICO
DELLA SCUOLA PER L’INFANZIA SITA IN
LOCALITA’ PONZANO BELASO, NEL
COMUNE DI SANTO STEFANO MAGRA (SP)
RELAZIONE GEOLOGICARELAZIONE GEOLOGICARELAZIONE GEOLOGICARELAZIONE GEOLOGICA
Sarzana, lì 04/05 /2018
il geologo incaricato: DottDottDottDott. Bruno ZecchiBruno ZecchiBruno ZecchiBruno Zecchi
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
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Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
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INDICEINDICEINDICEINDICE
1. PREMESSA.................................................................................................................................... 2
1.1 Caratteristiche generali dell’area .................................................................................................... 2
1.2 Breve inquadramento geologico ...................................................................................................... 3
2.2 Successione stratigrafica nell’area in esame ..................................................................................... 4
2. NORME DI PIANO DI BACINO (FIUME MAGRA E TORRENTE PARMIGNOLA) ..................... 5
3. ZONIZZAZIONE GEOLOGICA– NORMATIVA DI PUC .......................................................... 5
4. PERICOLOSITA’ SISMICA LOCALE– NORMATIVA DI PUC ................................................. 6
5. INDAGINI GEOGNOSTICHE ...................................................................................................... 6
5.1 PREMESSA E CRITERI DI INDAGINE ......................................................................................... 6
5.3 DATI PREGRESSI ......................................................................................................................... 6
5.4 CAMPAGNA DI INDAGINI GEOLOGICHE SVOLTE ................................................................. 7
5.4.1 Penetrometrie dinamiche ............................................................................................................. 7
6. CARATTERIZZAZIONE GEOSISMICA DEL SUBSTRATO DI FONDAZIONE .......................... 11
6.1 CLASSIFICAZIONE SISMICA .................................................................................................... 11
6.2 STIMA DELLA PERICOLOSITÀA’ SISMICA DI BASE. ............................................................. 11
ALLEGATIALLEGATIALLEGATIALLEGATI
Penetrometrie dinamiche: tabulati interpretazioni e grafici
Sezione geologica interpretata, scala 1: 100
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Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
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1.1.1.1. PREMESSAPREMESSAPREMESSAPREMESSA
Su incarico e per conto dello Studio BGP di Piazza Matteotti 55 in Sarzana, , si sono analizzate le caratteristiche geologiche,
geomorfologiche, idrogeologiche dell’area interessata dal progetto per l’adeguamento sismico della Scuola per
l’infanzia sita in localitàPonzano Belaso nel comune di Santo Stefano; al contempo si è anche valutata la vulnerabilità
sismica del fabbricato pubblico attraverso l’esecuzione di indagini geognostiche direttamente in sito, allo scopo di
determinarne la possibile risposta in occasione di un evento sismico. Si sono inoltre acquisiti dati cartografici e bibliografici di
letteratura, dati pregressi derivanti da precedenti lavori eseguiti dallo scrivente e da altri tecnici su terreni limitrofi all’area di
indagine, e si sono eseguite 2 penetrometrie dinamiche, una tomografia sismica ed una sismica di tipo MASW per la
determinazione della categoria di suolo di fondazione. La sismica tomografica e la MASW sono presenti all’interno della
“Relazione geologica preliminare e valutazione della vulnerabilità sismica” eseguita dallo scrivente nel luglio 2017.
Secondo quanto specificato dal progettista strutturale, poiché trattasi di un intervento di importanza normale che prevede
però affollameaffollameaffollameaffollamentintintinti significativisignificativisignificativisignificativi (in riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o di un eventuale
collasso), sulla scorta del D.M. 14.01.2008, la Classe d’uso, come meglio specificato nelle NTC – 2.4.2, è la Classe IClasse IClasse IClasse IIIIIIIII
(scuole, teatri, musei, tribune, …ecc.). Questa relazione, pertanto, seguendo i dettami della normativa vigente e dello stato
dell’arte, è finalizzata alla costituzione del modello geologico (imprescindibile per la redazione del Modello Geotecnico) e
alla successiva redazione della modellazione sismica del sito di intervento.
1.1 Caratteristiche generali dell’area1.1 Caratteristiche generali dell’area1.1 Caratteristiche generali dell’area1.1 Caratteristiche generali dell’area
L’area su cui sorge il fabbricato si inserisce al margine sud-orientale del settore di transizione tra i rilievi collinari e la
pianura antistante; la morfologia si presenta nel complesso pianeggiante con una debole pendenza verso mare mentre
spostandosi verso monte, in corrispondenza del passaggio tra conoide e substrato (costituito, nel settore, dai depositi fluvio-
lacustri del Villafranchiano), l’acclività aumenta; il sito confina a Sud/ovest con la viabilità comunale e statale, mentre
nella porzione Nord-Nord/est si colloca l’ampia area della Fornace di Belaso adibita all’estrazione dell’argilla.
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Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
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1.2 Breve inquadramento geologico1.2 Breve inquadramento geologico1.2 Breve inquadramento geologico1.2 Breve inquadramento geologico
L’area di indagine si inserisce all’interno di un contesto tettonico-strutturale molto complesso rappresentato dalla catena
a falde dell’Appennino settentrionale. I grandi domini paleogeografici dell’Appennino (Dominio Ligure interno ed
esterno, sub-ligure e Dominio Toscano) vennero interessati, dall’Eocene superiore in poi, da importanti processi tettonici
prodotti dalle fasi finali dei movimenti di convergenza continente-continente e relativa chiusura del dominio oceanico della
Tetide. In dettaglio, a livello della località Ponzano di Magra, affiorano esclusivamente due delle varie unità che si sono
messe in posto nelle varie fasi tettoniche; in successione geometrica, dal basso verso l’alto, si hanno l’Unità di Ottone Unità di Ottone Unità di Ottone Unità di Ottone
–––– S. StefanoS. StefanoS. StefanoS. Stefano ed i Depositi lacustri eDepositi lacustri eDepositi lacustri eDepositi lacustri e fluviali del bacino di Sarzanafluviali del bacino di Sarzanafluviali del bacino di Sarzanafluviali del bacino di Sarzana. L’Unità di Ottone – S. Stefano, che costituisce il
principale basamento al di sopra del quale si collocano i depositi fluvio-lacustri villafranchiani, è stato interessato da più
fasi deformative compressive (almeno tre): la prima ha prodotto pieghe isoclinali e sovrascorrimenti con assi principali delle
strutture disposte in direzione appenninica (NO-SE); le successive due fasi hanno ripiegato l’edificio a falde sviluppando
pieghe di tipo aperto con giacitura analoga a quelle della fase precedente. Successivamente dal post-Tortoniano si succede
una fase di tipo distensiva che produsse il collassamento dell’intero edificio appenninico con sviluppo sia di faglie dirette
sub-verticali disposte in direzione appenninica (NO-SE) che faglie antitetiche.
Carta Geologica Regionale in scala 1: 50.000 – CARG Regione Liguria
Durante questa fase, l’intersezione tra faglie a direzione appenninica e faglie trasversali, diede origine a depressioni su cui si
impostano, durante il Rusciniano-Villafranchiano inferiore, dei bacini lacustri. Il perdurare dell’interazione tra le faglie
dirette ed antitetiche, ha progressivamente generato l’innalzamento differenziale di alcuni blocchi ed il contemporaneo
abbassamento di altri con sviluppo di sollevamenti a quote oltre i 180 metri s.l.m. dei depositi fluvio-lacustri villafranchiani ed
il loro basculamento verso S-SO. Dal Paleocene medio superiore – Olocene, al di sopra del basamento fluvio-lacustre del
Bacino di Sarzana e dell’Unità di Ottone–S. Stefano, si depositarono imponenti ed estese conoidi di deiezione, di
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
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Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
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composizione generalmente poligenica, organizzate in coltri terrazzate di età progressivamente più recente da monte verso
l’antistante pianura alluvionale.
2.2 Successione st2.2 Successione st2.2 Successione st2.2 Successione stratigrafica nell’area in esameratigrafica nell’area in esameratigrafica nell’area in esameratigrafica nell’area in esame
In località Ponzano Magra e nell’area di studio affiora parte dell’edificio strutturale appenninico costituito, dal basso
verso l’alto, dall’Unità di Ottone e dai depositi fluvio-lacustri del Bacino di Sarzana, separate da un contatto tettonico, a
cui si associano i depositi di conoide di deiezione e le alluvioni terrazzate. Il fabbricato scolastico è posto all’interno delle
Alluvioni terrazzate. Si riporta di seguito una breve descrizione dei litotipi presenti nell’area di studio e nelle zone
circostanti:
Unità di Ottone (litofacies Argilliti di Monte Veri – aMv; litofacies olistoliti – s)
Affiorante a N e NE del sito, risulta caratterizzata prevalentemente dalle intercalazioni di brecce poligeniche in matrice
argillosa (Argilliti di Monte Veri) e da olistoliti di serpentino, Diaspri, Calcari a Calpionelle e Argille a Palombini, mentre il
flysch torbiditico calcareo-marnoso (Flysch di Ottone) affiora prevalentemente nelle porzioni collinari dell’abitato di Santo
Stefano. Le Argilliti di Monte Veri risultano costituite da brecce con abbondante matrice argillosa con elementi angolari di
calcari; a tratti affiorano olistostromi ed olistoliti e brecce poligeniche con clasti angolari di ofioliti, calcari e graniti in matrice
arenacea. Età riferibile: Campaniano medio – superiore.
Depositi lacustri e fluviali del Bacino di Sarzana (flc)
Presenti poco a monte del sito di intervento e in tutta la porzione orientale, costituiscono tutta la porzione basale dei rilievi
con “raccordo” tra i litotipi lapidei a monte e le alluvioni terrazzate e le alluvioni recenti a valle. Si tratta di una formazione
costituita da argille grigie, argille sabbiose, sabbie-limose e ghiaie poligeniche in matrice argilloso-sabbiosa prevalenti verso la
parte alta della formazione; localmente mostrano cementazione dei livelli sabbiosi, limosi ed argillosi. Età riferibile:
Villafranchiano inferiore.
Depositi alluvionali terrazzati (at1)
Costituiscono i depositi più antichi presenti nell’area indagata; risultano costituiti da limi-sabbiosi e limi frammisti a clasti
eterometrici a composizione generalmente poligenica, sovente cementate e a medio-alto grado di addensamento; la presenza
di una prevalente granulometria fina all’interno dell’area indagata, è dovuta alla posizione marginale occupata dal sito
rispetto alla conoide di deiezione. Età riferibile: Pleistocene medio/superiore - Olocene.
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2.2.2.2. NORME NORME NORME NORME DI DI DI DI PIANO DI BACINO (PIANO DI BACINO (PIANO DI BACINO (PIANO DI BACINO (FIUME MAGRA E TORRENTE PARMIGNOLAFIUME MAGRA E TORRENTE PARMIGNOLAFIUME MAGRA E TORRENTE PARMIGNOLAFIUME MAGRA E TORRENTE PARMIGNOLA))))
L’area in studio, appartenente al territorio del comune di S. Stefano Magra (SP), rientra nella Cartografia Tecnica allegata al
Piano di Bacino stralcio sul rischio idrogeologico del Magra e del Parmignola. Dalle cartografie tecniche allegate al Piano di
Bacino, si evince che l’area in oggetto rientra all’interno di aree perimetrate come “ambito PIPIPIPI2222” con tempi di ritorno
pari a T500.
Dal punto di vista della suscettività al dissesto, il plesso scolastico si viene a collocare all’interno di aree con suscettività al
dissesto bassa ossia aree in cui sono presenti elementi geomorfologici e di uso del suolo caratterizzati da una bassa incidenza
sulla instabilità; in tali aree la definizione della disciplina specifica viene attuata attraverso indagini specifiche che tengono
conto del relativo grado di suscettività al dissesto, nell’ambito della norma geologica di attuazione degli strumenti
urbanistici.
3.3.3.3. ZONIZZAZIONE GEOLOGICAZONIZZAZIONE GEOLOGICAZONIZZAZIONE GEOLOGICAZONIZZAZIONE GEOLOGICA–––– NORMATIVA DI PUCNORMATIVA DI PUCNORMATIVA DI PUCNORMATIVA DI PUC
L’area di studio rientra nella “Carta di di suscettibilità geologica e di zonizzazione” allegata al Piano Urbanistico
Comunale di Santo Stefano Magra. In particolare, come visibile nello stralcio allegato, si evince che il plesso scolastico rientra
all’interno di aree classificate B1B1B1B1. Sono aree classificate come a “Suscettibilità d’uso condizionata”, pericolosità
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
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media, con condizionamenti di ordine geologico in senso lato eliminabili con interventi di piccola o media difficoltà ed
onerosità.
4.4.4.4. PERICOLOSITA’ SISMICA LOCALEPERICOLOSITA’ SISMICA LOCALEPERICOLOSITA’ SISMICA LOCALEPERICOLOSITA’ SISMICA LOCALE–––– NORMATIVA DI PUCNORMATIVA DI PUCNORMATIVA DI PUCNORMATIVA DI PUC
L’area di studio rientra nella “Carta di di pericolosità sismica locale” allegata al Piano Urbanistico Comunale di Santo
Stefano Magra. In particolare, come visibile nello stralcio allegato, si evince che il plesso scolastico rientra all’interno di aree
classificate S6 e cioè “Aree di fondovalle e di terrazzo, e detrito di versante con inclinazione media < 35°”, categoria C,
con amplificazione diffusa del moto del suolo derivante dalla differente risposta sismica tra substrato e copertura, non
escludendo fenomeni di liquefazione in aree caratterizzate da sacche di sabbia fine ed in presenza di falda.
5.5.5.5. INDAGINI GEOGNOSTICHEINDAGINI GEOGNOSTICHEINDAGINI GEOGNOSTICHEINDAGINI GEOGNOSTICHE
5.1 PREMESSA E CRITERI DI INDAGINE5.1 PREMESSA E CRITERI DI INDAGINE5.1 PREMESSA E CRITERI DI INDAGINE5.1 PREMESSA E CRITERI DI INDAGINE
Al fine di definire il contesto geologico s.l. dell’area di intervento, volto a verificare lo spessore delle coltri detritiche, le
condizioni di stabilità delle coltri e dell’ammasso roccioso e la presenza di eventuali problematiche puntuali, non rilevabili
alla scala di P.U.C., ci si è avvalsi preliminarmente di tutti gli studi e delle tavole allegate al Piano di Bacino e al Piano
Urbanistico Comunale di S. Stefano Magra. Sulla base di quanto emerso, si è proceduto ad un rilevamento di dettaglio delle
caratteristiche geologiche s.l. dell’area nel suo insieme ed alla valutazione dello stato dei luoghi, combinati con dati di
letteratura e dati provenienti da indagini geognostiche realizzate in sito e su terreni del tutto simili a quelli affioranti in sito.
5.5.5.5.3 DATI PREGRESSI3 DATI PREGRESSI3 DATI PREGRESSI3 DATI PREGRESSI
Per meglio definire la stratigrafia del terreni compresi all’interno del volume significativo dell’opera pubblica e per
acquisire parametri fisico-meccanici significativi necessari alle relative verifiche di sicurezza, sono state in precedenza acquisiti
i tabulati di indagini geologiche eseguite in aree direttamente adiacenti ed ubicate come in cartografia, associate ad un rilievo
geologico di dettaglio dell’area di intervento e di un suo congruo intorno; al fine di ottenere maggiori informazioni si sono
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
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analizzate in dettaglio le caratteristiche di tessitura/composizione delle coltri detritiche affioranti lungo i fronti dei
terrazzamenti e si sono confrontati i dati di sito con i parametri meccanici prelevati da dati bibliografici relativi a litologie del
tutto simili a quelle affioranti nell’area. Si sono inoltre eseguite una MASW ed una tomografia sismica per avere il dettaglio
della stratigrafia sepolta del sedime del fabbricato scolastico, verificare la presenza/assenza di inversioni di velocità e la
presenza o meno della falda. Si veda la planimetria delle indagini pregresse e la sezione sismostratigrafica allegata.
Penetrometrie pregresse
Asilo comunale Belaso
Planimetria delle indagini pregresse
5.4 CAMPAGNA DI INDAGINI GEOLOGICHE SVOLTE5.4 CAMPAGNA DI INDAGINI GEOLOGICHE SVOLTE5.4 CAMPAGNA DI INDAGINI GEOLOGICHE SVOLTE5.4 CAMPAGNA DI INDAGINI GEOLOGICHE SVOLTE
Per la definizione dell’assetto geologico stratigrafico del diretto sottosuolo del fabbricato scolastico di Belaso si sono
eseguite le seguenti indagini dirette:
- N°2 penetrometrie dinamiche medie; la posizione delle penetrometrie è visibile di seguito in planimetria;
- N°1 stesa sismica in onde P di tipo MASW; la posizione delle sismica è visibile di seguito in planimetria
- N°1 stesa sismica di tipo tomografico
5.5.5.5.4444.1 Pene.1 Pene.1 Pene.1 Penetrometrie dinamichetrometrie dinamichetrometrie dinamichetrometrie dinamiche
La penetrometria dinamica consiste nell’infiggere verticalmente nel terreno una batteria di aste, provviste all’estremità
inferiore di una punta conica mediante un maglio (massa 30 kg) e mantenendo una velocità di battitura compresa tra 15 –
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
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30 colpi al minuto. La prova si è svolta seguendo le raccomandazioni e le prescrizioni contenute nella normativa EN ISO
22-476-2:2003 (CEN/TC 341). Durante la penetrazione si misura la resistenza offerta dal terreno all’avanzamento della
punta registrando il numero di colpi necessari ad infiggere di 10 cm la batteria di aste (N10). Al termine della prova si ottiene
un grafico “profondità / N10” che, mediante opportune correlazioni empiriche standard (NSPT), permette di
ricostruire gli spessori, la geometria delle litologie attraversate e di determinare i parametri fisico–meccanici significativi del
terreno. I dati elaborati sono rappresentati nella sezione geologica allegata ed i valori di seguito riportati relativi al volume
significativo fanno riferimento ai valori nominali VN. Si veda l’immagine satellitare per la posizione delle indagini. Non si
è rinvenuta falda durante l’esecuzione delle prove, ma solo umidità nel terreno.
DPMDPMDPMDPM n°1n°1n°1n°1
LITOTIPOLITOTIPOLITOTIPOLITOTIPO Profondità (m)Profondità (m)Profondità (m)Profondità (m) Dr (%)Dr (%)Dr (%)Dr (%) γγγγNatNatNatNat (KN/m(KN/m(KN/m(KN/m
3333
)))) γγγγSatSatSatSat (KN/m(KN/m(KN/m(KN/m
3333
)))) Cu (KPa)Cu (KPa)Cu (KPa)Cu (KPa) φ' (°)φ' (°)φ' (°)φ' (°)
[1] - Terreni vegetali e riporti
0,50 73,34 16,67 18,73 35,89 33,34
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
2,20 46,2 14,91 18,44 18,24 31,49
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
4,80 55,76 16,77 18,73 37,27 33,47
[4] - Ghiaie in matrice limosa
5,30 80,08 20,10 24,12 113,76 37,94
DPMDPMDPMDPM n°n°n°n°2222
LITOTIPOLITOTIPOLITOTIPOLITOTIPO Profondità (m)Profondità (m)Profondità (m)Profondità (m) Dr (%)Dr (%)Dr (%)Dr (%) γγγγNatNatNatNat (KN/m(KN/m(KN/m(KN/m
3333
)))) γγγγSatSatSatSat (KN/m(KN/m(KN/m(KN/m
3333
)))) Cu (KPa)Cu (KPa)Cu (KPa)Cu (KPa) φ' (°)φ' (°)φ' (°)φ' (°)
[1] - Terreno vegetale e riporti
0,70 81,98 17,55 18,93 45,80 34,32
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
5,10 51,75 16,08 18,63 30,11 32,75
[3] - Ghiaia in matrice limosa
5,30 91,21 21,08 24,52 116,80 40,09
DPM 1DPM 1DPM 1DPM 1 DPM 2DPM 2DPM 2DPM 2 MASWMASWMASWMASW TOMOGRAFIATOMOGRAFIATOMOGRAFIATOMOGRAFIA
con Dr: densità relativa; γnat: peso di volume naturale; γsat: peso di volume saturo; Cu: coesione non drenata; φ’: angolo di resistenza al taglio drenato; Eed: modulo edometrico.
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
9
5.4.2 S5.4.2 S5.4.2 S5.4.2 Sismica di tipo MASW ismica di tipo MASW ismica di tipo MASW ismica di tipo MASW
Si riepilogano di seguito le risultanze della MASW eseguita a settembre 2017 sui terreni del plesso scolastico e trattata nella
relazione geologica precedente.
TracceTracceTracceTracce
N. tracce 24
Durata acquisizione [msec] 2000.0
Interdistanza geofoni [m] 2.0
Periodo di campionamento
[msec]
1.00
Analisi spettraleAnalisi spettraleAnalisi spettraleAnalisi spettrale
Frequenza minima di
elaborazione [Hz]
1
Frequenza massima di
elaborazione [Hz]
60
Velocità minima di
elaborazione [m/sec]
1
Velocità massima di
elaborazione [m/sec]
800
Intervallo velocità [m/sec] 1
L’indagine MASW eseguita in sito ha consentito la determinazione del profilo verticale e della Vs30 per una adeguata
classificazione della categoria del suolo di fondazione in ottemperanza alle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M.
14.01.2008. La prospezione è stata eseguita sui terreni prospicienti il plesso scolastico per un lunghezza totale di 46 m. Si è
supposto che il volume di terreno, interessato dalle indagini fosse stratificato orizzontalmente e all’interno di ogni strato il
comportamento del terreno elastico, omogeneo ed isotropo. La prova è stata eseguita producendo sulla superficie del
terreno, in corrispondenza del sito da investigare, una sollecitazione dinamica verticale in un determinato campo di
frequenze, e nel registrare le vibrazioni prodotte, sempre in corrispondenza della superficie, a distanze note e prefissate.
L’apparecchiatura utilizzata per la prova eseguita è composta dalle seguenti parti:
- Un sistema sorgente
- Un sistema di ricezione
- Un sistema di acquisizione dati
La sorgente sismica adottata è di tipo meccanico ed è costituita un martello di massa pari a 6 Kg. Il sistema di ricezione si
compone di 24 ricevitori verticali (trasduttori di velocità) con appropriate caratteristiche di frequenza e sensitività tali da
poter ricevere in maniera adeguata il treno d’onda prodotto dalla sorgente. Nel caso specifico sono stati utilizzati geofoni
con banda di frequenza di 4.5 Hz. Il sistema di acquisizione dati è del tipo multicanale a conversione digitale a catena
(sismografo DOREMI della Sara electronic instruments) pilotato da un pc portatile. Esso è collegato a ciascuno dei
trasduttori di velocità e consente quindi di registrare in forma numerica e visualizzare come forme d’onda su un apposito
monitor le vibrazioni così come rilevate ai trasduttori dei ricevitori. Per una migliore e più corretta acquisizione dei dati la
configurazione geometrica più vantaggiosa consiste nel disporre la sorgente e i ricevitori in modo che risultino allineati ed
equidistanti tra loro. Nel caso specifico è stata eseguita una stesa con lunghezza di stendimento tra il geofono G1 e G24 di 46
m, interasse di 2 m ed energizzazioni eseguite all’offset di 1, 5, 10 m dal geofono numero 24.
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A
RisultatiRisultatiRisultatiRisultati
Profondità piano di posa Profondità piano di posa Profondità piano di posa Profondità piano di posa
[m][m][m][m]
1.00
VsVsVsVs30303030 [m/sec][m/sec][m/sec][m/sec] 612.41
Categoria del suoloCategoria del suoloCategoria del suoloCategoria del suolo E
Suolo di tipo ESuolo di tipo ESuolo di tipo ESuolo di tipo E: Terreni del sottosuolo di tipo C o D posti sul substrato di riferimento entro i 20 metri di profondità e Vs >800 m/sec.
5.4.3 S5.4.3 S5.4.3 S5.4.3 Sismica di tipo ismica di tipo ismica di tipo ismica di tipo TomograficaTomograficaTomograficaTomografica
Per meglio comprendere l’andamento della stratigrafia sepolta e, soprattutto, individuare le eventuali variabilità laterali e
verticali nella propagazione delle onde di compressione e la presenza o meno di inversioni di velocità (strati a bassa
velocità al di sotto di strati a più alta velocità), sono state realizzate due stese sismiche a rifrazione disposte secondo lo
schema sotto allegato in fregio al fabbricato scolastico. La tomografia sismica consente di ricostruire sezioni bi
di velocità delle onde di compressione P e di taglio S, attraverso la misurazione dei tempi di percorrenza di tali onde lungo
percorsi tra i punti di sorgente e i sensori disposti in superficie. Poiché la velocità di propagazione delle onde di
compressione P e di taglio S sono proporzionali a diversi fattori, tra i quali la densità, la composizione del materiale, lo
tensionale della formazione e l’eventuale grado di fratturazione, è possibile dedurre una distribuzione dei vari materiali
presenti nel primo sottosuolo. L’indagine tomografica è stata condotta con le seguenti specifiche:
(a) distanza intergeofonica i=2 mt, lunghezza stesa s
GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
Terreni del sottosuolo di tipo C o D posti sul substrato di riferimento entro i 20 metri di profondità e Vs
meglio comprendere l’andamento della stratigrafia sepolta e, soprattutto, individuare le eventuali variabilità laterali e
verticali nella propagazione delle onde di compressione e la presenza o meno di inversioni di velocità (strati a bassa
sotto di strati a più alta velocità), sono state realizzate due stese sismiche a rifrazione disposte secondo lo
allegato in fregio al fabbricato scolastico. La tomografia sismica consente di ricostruire sezioni bi
di velocità delle onde di compressione P e di taglio S, attraverso la misurazione dei tempi di percorrenza di tali onde lungo
punti di sorgente e i sensori disposti in superficie. Poiché la velocità di propagazione delle onde di
compressione P e di taglio S sono proporzionali a diversi fattori, tra i quali la densità, la composizione del materiale, lo
azione e l’eventuale grado di fratturazione, è possibile dedurre una distribuzione dei vari materiali
presenti nel primo sottosuolo. L’indagine tomografica è stata condotta con le seguenti specifiche:
(a) distanza intergeofonica i=2 mt, lunghezza stesa sismica L=46 mt
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
10
Terreni del sottosuolo di tipo C o D posti sul substrato di riferimento entro i 20 metri di profondità e Vs
meglio comprendere l’andamento della stratigrafia sepolta e, soprattutto, individuare le eventuali variabilità laterali e
verticali nella propagazione delle onde di compressione e la presenza o meno di inversioni di velocità (strati a bassa
sotto di strati a più alta velocità), sono state realizzate due stese sismiche a rifrazione disposte secondo lo
allegato in fregio al fabbricato scolastico. La tomografia sismica consente di ricostruire sezioni bi-dimensionali
di velocità delle onde di compressione P e di taglio S, attraverso la misurazione dei tempi di percorrenza di tali onde lungo
punti di sorgente e i sensori disposti in superficie. Poiché la velocità di propagazione delle onde di
compressione P e di taglio S sono proporzionali a diversi fattori, tra i quali la densità, la composizione del materiale, lo stato
azione e l’eventuale grado di fratturazione, è possibile dedurre una distribuzione dei vari materiali
presenti nel primo sottosuolo. L’indagine tomografica è stata condotta con le seguenti specifiche:
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
11
(b) acquisizione dati con array a 24 ricevitori
(c) set-up costituito da 9 punti di energizzazione superficiali (8 scoppi intermedi ed uno centrale alla stesa).
Per la generazione delle onde P è stata utilizzata una massa battente del peso di 6 kg con la quale sono state effettuate
energizzazioni verticali su di un piattello. Il sismografo utilizzato per le misurazioni sismiche è il DoReMi della Sara
Electronic Instruments a 24 canali e dinamica del convertitore digitale a 16 bit mentre per l’elaborazione tomografica ci si
è avvalsi del software RayfractTM della Intelligent Resources Inc.
La tomografia mostr un andamento abbastanza regolare delle isoiete con un ispessimento della coltre detritica in direzione
est; le velocità aumentano in modo uniforme e costante con il progredire della profondità e non pare siano presenti
inversioni di velocità, cavita, discontinuità ne nessuna altra problematica di tipo geologico.
6.6.6.6. CARATTERIZZAZIONE GEOSISMICA DEL SUBSTRATO DI FONDAZIONECARATTERIZZAZIONE GEOSISMICA DEL SUBSTRATO DI FONDAZIONECARATTERIZZAZIONE GEOSISMICA DEL SUBSTRATO DI FONDAZIONECARATTERIZZAZIONE GEOSISMICA DEL SUBSTRATO DI FONDAZIONE
6.1 CLASSIFICAZI6.1 CLASSIFICAZI6.1 CLASSIFICAZI6.1 CLASSIFICAZIONE SISMICAONE SISMICAONE SISMICAONE SISMICA
Il D.G.R. 1362/2010 ha effettuato una riclassificazione del territorio della Regione Liguria in attuazione dell’O.P.C.M.
3519/2006 (Criteri generali per l’individuazione delle zone sismiche e per la formazione e l’aggiornamento degli elenchi
delle medesime zone). Secondo questa nuovo “aggiornamento” il territorio comunale di S. Stefano Magra è stato
inserito nella Zona 3 a cui corrisponde il valore di agmax = 0,150 g.
6.2 STIMA DELLA PERICOLOSIT A’ SISMICA DI BASE. 6.2 STIMA DELLA PERICOLOSIT A’ SISMICA DI BASE. 6.2 STIMA DELLA PERICOLOSIT A’ SISMICA DI BASE. 6.2 STIMA DELLA PERICOLOSIT A’ SISMICA DI BASE.
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
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Con l’entrata in vigore del D.M. 14.01.2008 le azioni sismiche di progetto, sulla base delle quali effettuare le verifiche delle
opere in condizioni dinamiche, si definiscono a partire dalla “pericolosità sismica di base” del sito di intervento; la
pericolosità viene definita mediante un approccio sito dipendente e non più tramite un criterio zona dipendente. La
pericolosità sismica di base del sito in oggetto è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa ag in
condizioni di campo libero su sito di riferimento rigido (categoria A) e con superficie topografica orizzontale, nonché dalle
relative forme spettrali Se (T) in funzione di tre parametri: (1) ag – accelerazione orizzontale massima al sito; (2) F0 –
valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale; (3) T*C – periodo di inizio del
tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale. Come parametro caratterizzante la pericolosità sismica
di base viene utilizzato il periodo di ritorno dell’azione sismica TR (dati sulla pericolosità sismica del sito provenienti dai
risultati del progetto S1 – INGV). Al scopo di definire complessivamente le azioni sismiche di progetto si rendono
necessarie: (a) la definizione della vita nominale dell’opera strutturale VN, intesa come il numero di anni nel quale la
struttura, purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve poter essere usata per lo scopo al quale è destinata e (b) la
definizione della Classe d’uso e del corrispondente coefficiente d’uso CU, in riferimento alle conseguenze di una
interruzione di operatività o di un eventuale collasso. Alla tipologia di intervento è possibile assegnare una VN ≥ 50 anni
e una Classe II (CU = 1,0). Moltiplicando il valore di VN e di CU si ottiene il cosiddetto VR ossia il periodo di riferimento di
una costruzione. Il periodo di riferimento è utilizzato per valutare, fissata una data probabilità di superamento PVR,
corrispondente allo stato limite considerato, il periodo di ritorno TR dell’azione sismica cui fare riferimento per la verifica.
In un quadro operativo finalizzato a sfruttare al meglio la puntuale definizione della pericolosità è utile fare riferimento a 4
differenti stati limite per la valutazione dell’azione sismica (SLO, SLD, SLV, SLC); questi quattro stati limite consentono di
individuare quattro situazioni diverse che, al crescere progressivo dell’azione sismica, fanno corrispondere una progressiva
crescita del danneggiamento dell’opera. Ai suddetti stati limite sono stati attribuiti valori della probabilità di superamento
PVR (valutate nel periodo di riferimento VR), che consentono di individuare, per ciascuno di essi, l’azione sismica di
progetto ed il corrispondente tempo di ritorno TR.
6.3. Categoria di sottosuolo e condizioni topografiche.6.3. Categoria di sottosuolo e condizioni topografiche.6.3. Categoria di sottosuolo e condizioni topografiche.6.3. Categoria di sottosuolo e condizioni topografiche.
L’O.P.C.M. n. 3274 del 20 marzo 2003 e succ. mod. e int., attribuisce alle diverse località del territorio nazionale, un
valore di scuotimento sismico di riferimento espresso in termini di incremento dell’accelerazione del suolo. Le NTC 2008
propongono inoltre l’adozione di una caratterizzazione geotecnica e geofisica (già espressa dalla suddetta Ordinanza) del
profilo stratigrafico del suolo mediante cinque tipologie di suoli (A – B – C – D – E), più due speciali (S1 – S2), da
valutare in funzione dei parametri di velocità equivalente delle onde di taglio nei primi 30 metri di terreno (VS30).
L’individuazione della categoria di fondazione si rende necessaria per valutare l’effetto della risposta sismica locale e la
conseguente definizione dell’azione sismica. Mediante la valutazione della categoria di sottosuolo è possibile calcolare i
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
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coefficienti di amplificazione stratigrafica (SS ed CC) in funzione dei valori di F0 e T*C. L’individuazione della categoria di
fondazione si rende necessaria per valutare l’effetto della risposta sismica locale e la conseguente definizione dell’azione
sismica. La stima della categoria di sottosuolo è basata sulla acquisizione ed interpretazione di penetrometrie e di una stesa
sismica MASW eseguita in sito; considerando le velocità medie, la stratigrafia e le caratteristiche geomorfologiche del sito, si
può assumere un suolo di fondazione di Categoria Categoria Categoria Categoria EEEE ed una categoria topografica T1T1T1T1
6.4 Valutazione dell’ azione sismica. 6.4 Valutazione dell’ azione sismica. 6.4 Valutazione dell’ azione sismica. 6.4 Valutazione dell’ azione sismica.
Sulla base della stima della pericolosità sismica di base definita mediante un approccio sito dipendente, del periodo di
riferimento dell’opera VR, dello stato limite (ultimo e di esercizio), della categoria di sottosuolo e delle condizioni
topografiche, è possibile definire le azioni sismiche di progetto (espresse nei coefficienti sismici) negli stati limite
considerati.
6.5 6.5 6.5 6.5 Potenziale di liquefazione.Potenziale di liquefazione.Potenziale di liquefazione.Potenziale di liquefazione.
Il sito presso il quale è ubicata l’opera deve essere stabile nei confronti della liquefazione, intendendo con tale termine
quei fenomeni associati alla perdita di resistenza al taglio o ad accumulo di deformazioni plastiche in terreni saturi,
prevalentemente sabbiosi, sollecitati da azioni cicliche e dinamiche che agiscono in condizioni non drenate. La verifica a
liquefazione può essere omessa quando si manifesti almeno una delle seguenti circostanze:
o Eventi sismici attesi di magnitudo M inferiore a 5;
o Accelerazioni massime attese al piano campagna in assenza di manufatti (condizioni di campo libero) minori di
0,1 g;
BRUNO ZECCHI GeologoGeologoGeologoGeologo
V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P ) V i a M a z z i n i n 1 4 6 1 9 0 3 8 S A R Z A N A ( S P )
t e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o mt e l . / f a x 0 1 8 7 . 6 9 1 1 7 5 e m a i l : b r u n o . z e c c h i @ g m a i l . c o m
Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A Z C C B R N 6 5 H 0 6 E 4 6 3 A ---- 0 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 80 1 0 8 4 7 1 0 1 1 8
M o b i l e M o b i l e M o b i l e M o b i l e 3 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 23 3 8 . 7 1 1 1 1 7 2
14
o Profondità media stagionale della falda superiore a 15 m dal piano campagna, per piano campagna sub-
orizzontale e strutture con fondazioni superficiali;
o Depositi costituiti da sabbie pulite con resistenza penetrometrica normalizzata (N1)60 > 30, dove (N1)60 è il
valore della resistenza determinata in prove penetrometriche dinamiche (Standard Penetration Test)
normalizzata ad una tensione efficace verticale di 100 KPa;
o Distribuzione granulometrica esterna alle zone indicate in figura 7.11.1(a)(b) delle NTC.
Quando le condizioni 1 e 2 non risultano soddisfatte, le indagini geotecniche devono essere finalizzate almeno alla
determinazione dei parametri necessari per la verifica delle condizioni 3, 4 e 5. Nel caso in esame, l’assenza di una falda
freatica permanente ma soprattutto la presenza di depositi alluvionali la cui granulometria varia dai limi alle ghiaie, rendono
inutile la verifica a liquefazione che, come riportato nelle NTC [7.11.3.4.2], può essere omessa.
Si rimane a disposizione del progettista per eventuali chiarimenti e/o approfondimenti che si ritenessero necessari.
Sarzana, 04/05/2018 Geol. Geol. Geol. Geol. dott. dott. dott. dott. Bruno ZECCHIBruno ZECCHIBruno ZECCHIBruno ZECCHI
Dynamic probing V1.00
() 1
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA
Committente: Studio BGP Cantiere: Miglioramento sismico scuola Belaso Località: Belaso, Ponzano Magra (SP) Caratteristiche Tecniche-Strumentali Sonda: DPM (DL 030 SUNDA) Rif. Norme DIN 4094 Peso Massa battente 30 Kg Altezza di caduta libera 0,20 m Peso sistema di battuta 18 Kg Diametro punta conica 35,68 mm Area di base punta 10 cm² Lunghezza delle aste 1 m Peso aste a metro 2,4 Kg/m Profondità giunzione prima asta 0,40 m Avanzamento punta 0,10 m Numero colpi per punta N(10) Coeff. Correlazione 0,761 Rivestimento/fanghi No Angolo di apertura punta 90 ° OPERATORE/RESPONSABILE Geol. dott. Bruno Zecchi
Dynamic probing V1.00
() 2
PROVA DPM Nr.1
Strumento utilizzato... DPM (DL 030 SUNDA) Prova eseguita in data 03/05/2018 Profondità prova 5,30 mt Falda rilevata Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio
Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda
Chi
Res. dinamica ridotta (Mpa)
Res. dinamica (Mpa)
Pres. ammissibile con riduzione Herminier -
Olandesi (KPa)
Pres. ammissibile Herminier -
Olandesi (KPa)
0,10 6 0,857 1,80 2,10 90,00 105,07 0,20 9 0,855 2,69 3,15 134,70 157,61 0,30 14 0,803 3,94 4,90 196,79 245,17 0,40 16 0,801 4,49 5,60 224,37 280,19 0,50 15 0,799 4,01 5,01 200,31 250,74 0,60 7 0,847 1,98 2,34 99,11 117,01 0,70 4 0,845 1,13 1,34 56,51 66,86 0,80 2 0,843 0,56 0,67 28,19 33,43 0,90 5 0,842 1,41 1,67 70,33 83,58 1,00 7 0,840 1,97 2,34 98,26 117,01 1,10 8 0,838 2,24 2,67 112,06 133,73 1,20 7 0,836 1,96 2,34 97,85 117,01 1,30 7 0,835 1,95 2,34 97,65 117,01 1,40 9 0,833 2,51 3,01 125,30 150,44 1,50 9 0,831 2,39 2,88 119,61 143,90 1,60 6 0,830 1,59 1,92 79,58 95,93 1,70 4 0,828 1,06 1,28 52,95 63,96 1,80 3 0,826 0,79 0,96 39,64 47,97 1,90 7 0,825 1,85 2,24 92,31 111,92 2,00 6 0,823 1,58 1,92 78,97 95,93 2,10 5 0,822 1,31 1,60 65,69 79,95 2,20 6 0,820 1,57 1,92 78,68 95,93 2,30 15 0,769 3,69 4,80 184,34 239,84 2,40 27 0,717 6,19 8,63 309,60 431,71 2,50 18 0,766 4,22 5,52 211,18 275,81 2,60 17 0,764 3,98 5,21 199,08 260,49 2,70 14 0,763 3,27 4,29 163,64 214,52 2,80 12 0,811 2,98 3,68 149,20 183,87 2,90 12 0,810 2,98 3,68 148,95 183,87 3,00 11 0,809 2,73 3,37 136,30 168,55 3,10 7 0,807 1,73 2,15 86,59 107,26 3,20 6 0,806 1,48 1,84 74,10 91,94 3,30 6 0,805 1,48 1,84 73,98 91,94 3,40 16 0,753 3,69 4,90 184,71 245,17 3,50 18 0,752 3,98 5,30 199,15 264,78 3,60 17 0,751 3,76 5,00 187,77 250,07 3,70 12 0,800 2,82 3,53 141,15 176,52 3,80 8 0,798 1,88 2,35 93,96 117,68 3,90 14 0,747 3,08 4,12 153,88 205,94 4,00 13 0,746 2,85 3,82 142,66 191,23 4,10 8 0,795 1,87 2,35 93,54 117,68 4,20 12 0,794 2,80 3,53 140,10 176,52 4,30 9 0,793 2,10 2,65 104,93 132,39 4,40 11 0,791 2,56 3,24 128,06 161,81 4,50 12 0,790 2,68 3,39 134,14 169,73 4,60 12 0,789 2,68 3,39 133,96 169,73 4,70 8 0,788 1,78 2,26 89,18 113,15 4,80 9 0,787 2,00 2,55 100,20 127,30 4,90 38 0,636 6,84 10,75 341,87 537,48 5,00 30 0,685 5,81 8,49 290,67 424,33 5,10 39 0,584 6,44 11,03 322,15 551,62 5,20 47 0,583 7,75 13,30 387,57 664,78 5,30 50 0,582 8,23 14,14 411,61 707,21
Dynamic probing V1.00
() 3
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Correlazione Cu
(KPa) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 U.S.D.M.S.M 35,89
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 U.S.D.M.S.M 18,24
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 U.S.D.M.S.M 37,27
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 U.S.D.M.S.M 113,76
Modulo Edometrico Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Correlazione Eed
(Mpa) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 Stroud e Butler (1975) 4,11
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 Stroud e Butler (1975) 2,06
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 Stroud e Butler (1975) 4,27
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 Stroud e Butler (1975) 13,97
Modulo di Young Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Correlazione Ey
(Mpa) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 Schultze 8,30
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 Schultze 3,15
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 Schultze 8,69
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 Schultze 33,02
Classificazione AGI Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Correlazione Classificazione
[1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 Classificaz. A.G.I. (1977) MODERAT. CONSISTENTE
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 Classificaz. A.G.I. (1977) ESTREM. CONSISTENTE
TERRENI INCOERENTI Densità relativa Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Densità relativa
(%) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 Meyerhof 1957 73,34
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 Meyerhof 1957 46,2
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 Meyerhof 1957 55,76
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 Meyerhof 1957 80,08
Dynamic probing V1.00
() 4
Angolo di resistenza al taglio Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Angolo d'attrito
(°) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 Meyerhof (1965) 33,34
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 Meyerhof (1965) 31,49
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 Meyerhof (1965) 33,47
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 Meyerhof (1965) 37,94
Modulo di Young Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Modulo di Young
(Mpa) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 Bowles (1982) Sabbia Media
---
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 Bowles (1982) Sabbia Media
---
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 Bowles (1982) Sabbia Media
---
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 Bowles (1982) Sabbia Media
18,64
Modulo Edometrico Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Modulo Edometrico
(Mpa) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 Buisman-Sanglerat (sabbie)
---
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 Buisman-Sanglerat (sabbie)
---
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 Buisman-Sanglerat (sabbie)
---
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 Buisman-Sanglerat (sabbie)
13,55
Classificazione AGI Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Classificazione AGI
[1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 Classificazione A.G.I. 1977
POCO ADDENSATO
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 Classificazione A.G.I. 1977
POCO ADDENSATO
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 Classificazione A.G.I. 1977
POCO ADDENSATO
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 Classificazione A.G.I. 1977
ADDENSATO
Peso unità di volume Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Gamma
(KN/m³) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 Meyerhof ed altri 16,67
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 Meyerhof ed altri 14,91
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 Meyerhof ed altri 16,77
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 Meyerhof ed altri 20,10
Peso unità di volume saturo Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Gamma Saturo
(KN/m³)
Dynamic probing V1.00
() 5
[1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 Terzaghi-Peck 1948-1967
18,73
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 Terzaghi-Peck 1948-1967
18,44
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 Terzaghi-Peck 1948-1967
18,73
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 Terzaghi-Peck 1948-1967
24,12
Modulo di Poisson Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Poisson
[1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 (A.G.I.) 0,34
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 (A.G.I.) 0,34
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 (A.G.I.) 0,34
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 (A.G.I.) 0,31
Modulo di deformazione a taglio dinamico Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione G
(Mpa) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 Robertson e Campanella (1983) e
Imai & Tonouchi (1982)
47,35
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 Robertson e Campanella (1983) e
Imai & Tonouchi (1982)
31,02
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 Robertson e Campanella (1983) e
Imai & Tonouchi (1982)
48,45
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 Robertson e Campanella (1983) e
Imai & Tonouchi (1982)
83,32
Modulo di reazione Ko Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Ko
(Kg/cm³) [1] - Terreni vegetali e riporti
9,13 0,50 9,13 Navfac 1971-1982 1,92
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi
4,57 2,20 4,57 Navfac 1971-1982 0,89
[3] - Limi sabbiosi con ciottoli
9,48 4,80 9,48 Navfac 1971-1982 1,99
[4] - Ghiaie in matrice limosa
31,05 5,30 23,025 Navfac 1971-1982 4,56
Dynamic probing V1.00
() 6
PROVA DPM Nr.2
Strumento utilizzato... DPM (DL 030 SUNDA) Prova eseguita in data 03/05/2018 Profondità prova 5,30 mt Falda non rilevata Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio
Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda
Chi
Res. dinamica ridotta (Mpa)
Res. dinamica (Mpa)
Pres. ammissibile con riduzione Herminier -
Olandesi (KPa)
Pres. ammissibile Herminier -
Olandesi (KPa)
0,10 11 0,857 3,30 3,85 165,01 192,63 0,20 17 0,805 4,79 5,95 239,54 297,70 0,30 19 0,803 5,34 6,65 267,08 332,73 0,40 19 0,801 5,33 6,65 266,44 332,73 0,50 18 0,799 4,81 6,02 240,37 300,89 0,60 12 0,847 3,40 4,01 169,90 200,59 0,70 12 0,845 3,39 4,01 169,53 200,59 0,80 9 0,843 2,54 3,01 126,87 150,44 0,90 7 0,842 1,97 2,34 98,47 117,01 1,00 7 0,840 1,97 2,34 98,26 117,01 1,10 7 0,838 1,96 2,34 98,06 117,01 1,20 8 0,836 2,24 2,67 111,83 133,73 1,30 6 0,835 1,67 2,01 83,70 100,30 1,40 7 0,833 1,95 2,34 97,45 117,01 1,50 9 0,831 2,39 2,88 119,61 143,90 1,60 17 0,780 4,24 5,44 211,89 271,81 1,70 20 0,778 4,98 6,40 248,77 319,78 1,80 7 0,826 1,85 2,24 92,49 111,92 1,90 7 0,825 1,85 2,24 92,31 111,92 2,00 17 0,773 4,20 5,44 210,16 271,81 2,10 17 0,772 4,19 5,44 209,74 271,81 2,20 15 0,770 3,69 4,80 184,70 239,84 2,30 16 0,769 3,93 5,12 196,63 255,83 2,40 8 0,817 2,09 2,56 104,52 127,91 2,50 20 0,766 4,69 6,13 234,65 306,46 2,60 8 0,814 2,00 2,45 99,81 122,58 2,70 7 0,813 1,74 2,15 87,18 107,26 2,80 12 0,811 2,98 3,68 149,20 183,87 2,90 9 0,810 2,23 2,76 111,71 137,91 3,00 9 0,809 2,23 2,76 111,52 137,91 3,10 8 0,807 1,98 2,45 98,96 122,58 3,20 11 0,806 2,72 3,37 135,85 168,55 3,30 10 0,805 2,47 3,06 123,30 153,23 3,40 8 0,803 1,97 2,45 98,48 122,58 3,50 8 0,802 1,89 2,35 94,39 117,68 3,60 12 0,801 2,83 3,53 141,37 176,52 3,70 9 0,800 2,12 2,65 105,86 132,39 3,80 9 0,798 2,11 2,65 105,70 132,39 3,90 8 0,797 1,88 2,35 93,82 117,68 4,00 12 0,796 2,81 3,53 140,51 176,52 4,10 9 0,795 2,10 2,65 105,23 132,39 4,20 12 0,794 2,80 3,53 140,10 176,52 4,30 9 0,793 2,10 2,65 104,93 132,39 4,40 7 0,791 1,63 2,06 81,49 102,97 4,50 12 0,790 2,68 3,39 134,14 169,73 4,60 9 0,789 2,01 2,55 100,47 127,30 4,70 9 0,788 2,01 2,55 100,33 127,30
Dynamic probing V1.00
() 7
4,80 6 0,787 1,34 1,70 66,80 84,87 4,90 8 0,786 1,78 2,26 88,95 113,15 5,00 7 0,785 1,55 1,98 77,72 99,01 5,10 9 0,784 2,00 2,55 99,80 127,30 5,20 34 0,633 6,09 9,62 304,41 480,90 5,30 50 0,582 8,23 14,14 411,61 707,21
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.2 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Correlazione Cu
(KPa) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 U.S.D.M.S.M 45,80
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 U.S.D.M.S.M 30,11
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 U.S.D.M.S.M 116,80
Modulo Edometrico Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Correlazione Eed
(Mpa) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 Stroud e Butler (1975) 5,28
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 Stroud e Butler (1975) 3,43
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 Stroud e Butler (1975) 14,38
Modulo di Young Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Correlazione Ey
(Mpa) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 Schultze 11,24
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 Schultze 6,60
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 Schultze 34,04
Classificazione AGI Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Correlazione Classificazione
[1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 Classificaz. A.G.I. (1977) MODERAT. CONSISTENTE
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 Classificaz. A.G.I. (1977) ESTREM. CONSISTENTE
TERRENI INCOERENTI Densità relativa Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Densità relativa
(%) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 11,74 Meyerhof 1957 81,98
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate
7,63 5,10 7,63 Meyerhof 1957 51,75
Dynamic probing V1.00
() 8
di ghiaia fina [3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 Meyerhof 1957 91,21
Angolo di resistenza al taglio Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Angolo d'attrito
(°) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 11,74 Meyerhof (1965) 34,32
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 7,63 Meyerhof (1965) 32,75
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 Meyerhof (1965) 40,09
Modulo di Young Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Modulo di Young
(Mpa) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 11,74 Bowles (1982) Sabbia Media
13,11
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 7,63 Bowles (1982) Sabbia Media
---
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 Bowles (1982) Sabbia Media
23,03
Modulo Edometrico Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Modulo Edometrico
(Mpa) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 11,74 Buisman-Sanglerat (sabbie)
6,91
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 7,63 Buisman-Sanglerat (sabbie)
---
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 Buisman-Sanglerat (sabbie)
18,81
Classificazione AGI Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Classificazione AGI
[1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 11,74 Classificazione A.G.I. 1977
MODERATAMENTE ADDENSATO
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 7,63 Classificazione A.G.I. 1977
POCO ADDENSATO
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 Classificazione A.G.I. 1977
ADDENSATO
Peso unità di volume Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Gamma
(KN/m³) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 11,74 Meyerhof ed altri 17,55
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 7,63 Meyerhof ed altri 16,08
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 Meyerhof ed altri 21,08
Peso unità di volume saturo Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Gamma Saturo
(KN/m³) [1] - Terreno vegetale 11,74 0,70 11,74 Terzaghi-Peck 18,93
Dynamic probing V1.00
() 9
e riporti 1948-1967 [2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 7,63 Terzaghi-Peck 1948-1967
18,63
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 Terzaghi-Peck 1948-1967
24,52
Modulo di Poisson Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Poisson
[1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 11,74 (A.G.I.) 0,33
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 7,63 (A.G.I.) 0,34
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 (A.G.I.) 0,29
Modulo di deformazione a taglio dinamico Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione G
(Mpa) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 11,74 Robertson e Campanella (1983) e
Imai & Tonouchi (1982)
55,21
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 7,63 Robertson e Campanella (1983) e
Imai & Tonouchi (1982)
42,43
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 Robertson e Campanella (1983) e
Imai & Tonouchi (1982)
101,80
Modulo di reazione Ko Descrizione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Ko
(Kg/cm³) [1] - Terreno vegetale e riporti
11,74 0,70 11,74 Navfac 1971-1982 2,47
[2] - Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
7,63 5,10 7,63 Navfac 1971-1982 1,59
[3] - Ghiaia in matrice limosa
31,96 5,30 31,96 Navfac 1971-1982 5,88
GEOSTRU SoftwareVia Lungo Ferrovia 22Tel 0039 0964 911624 FAX 0039 0964 992341 [email protected]
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.1Strumento utilizzato... DPM (DL 030 SUNDA)
Committente: Data: 03/05/2018Cantiere: Località:
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Mpa) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95
1
2
3
4
5
6
9
14
16
15
7
4
2
5
7
8
7
7
9
9
6
4
3
7
6
5
6
15
27
18
17
14
12
12
11
7
6
6
16
18
17
12
8
14
13
8
12
9
11
12
12
8
9
38
30
39
47
50
0 3,0 6,0 9,0 12,0
1
2
3
4
5
1 50 c
m
0.00
50,0
Terreni vegetali e riporti
2
170 c
m
220,0
Limi sabbiosi ed argillosi
3
260 c
m
480,0
Limi sabbiosi con ciottoli
4 50 c
m
530,0
Ghiaie in matrice limosa
4,3
FALD
A
Scala 1:22
GEOSTRU SoftwareVia Lungo Ferrovia 22Tel 0039 0964 911624 FAX 0039 0964 992341 [email protected]
PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.2Strumento utilizzato... DPM (DL 030 SUNDA)
Committente: Data: 03/05/2018Cantiere: Località:
Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Mpa) Interpretazione Stratigrafica
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95
1
2
3
4
5
11
17
19
19
18
12
12
9
7
7
7
8
6
7
9
17
20
7
7
17
17
15
16
8
20
8
7
12
9
9
8
11
10
8
8
12
9
9
8
12
9
12
9
7
12
9
9
6
8
7
9
34
50
0 3,0 6,0 9,0 12,0
1
2
3
4
5
1 70 c
m
0.00
70,0
Terreno vegetale e riporti
2
440 c
m
510,0
Limi sabbiosi ed argillosi con passate di ghiaia fina
3 20 c
m
530,0
Ghiaia in matrice limosa
Scala 1:22
Stesa sismica a rifrazione di tipo MASW eseguita sui terreni posti in fregio all’Asilo comunale di Belaso, nel comune di
Santo Stefano di Magra (SP)
La geofisica osserva il comportamento delle onde che si propagano all’interno dei materiali. Un segnale sismico, infatti, si modifica in funzione delle caratteristiche del mezzo che attraversa. Le onde possono essere generate in modo artificiale attraverso l’uso di masse battenti, di scoppi, etc. Moto del segnale sismico Il segnale sismico può essere scomposto in più fasi ognuna delle quali identifica il movimento delle particelle investite dalle onde sismiche. Le fasi possono essere:
•••• P-Longitudinale: onda profonda di compressione;
•••• S-Trasversale: onda profonda di taglio;
•••• L -Love: onda di superficie, composta da onde P e S;
•••• R-Rayleigh: onda di superficie composta da un movimento ellittico e retrogrado. Onde di Rayleigh – “R” In passato gli studi sulla diffusione delle onde sismiche si sono concentrati sulla propagazione delle onde profonde (P,S) considerando le onde di superficie come un disturbo del segnale sismico da analizzare. Recenti
studi hanno consentito di creare dei modelli matematici avanzati per l’analisi delle onde di superficie in mezzi a differente rigidezza. Analisi del segnale con tecnica MASW Secondo l’ipotesi fondamentale della fisica lineare (Teorema di Fourier) i segnali possono essere rappresentati come la somma di segnali indipendenti, dette armoniche del segnale. Tali armoniche, per analisi monodimensionali, sono funzioni trigonometriche seno e coseno, e si comportano in modo indipendente non interagendo tra di loro. Concentrando l’attenzione su ciascuna componente armonica il risultato finale in analisi lineare risulterà equivalente alla somma dei comportamenti parziali corrispondenti alle singole armoniche. L’analisi di Fourier (analisi spettrale FFT) è lo strumento fondamentale per la caratterizzazione spettrale del segnale. L’analisi delle onde di Rayleigh, mediante tecnica MASW, viene eseguita con la trattazione spettrale del segnale nel dominio trasformato dove è possibile, in modo abbastanza agevole, identificare il segnale relativo alle onde di Rayleigh rispetto ad altri tipi di segnali, osservando, inoltre, che le onde di Rayleigh si propagano con velocità che è funzione della frequenza. Il legame velocità frequenza è detto spettro di dispersione. La curva di dispersione individuata nel dominio f-k è detta curva di dispersione sperimentale, e rappresenta in tale dominio le massime ampiezze dello spettro. Modellizzazione E’ possibile simulare, a partire da un modello geotecnico sintetico caratterizzato da spessore, densità, coefficiente di Poisson, velocità delle onde S e velocità delle Onde P, la curva di dispersione teorica la quale lega velocità e lunghezza d’onda secondo la relazione:
Modificando i parametri del modello geotecnico sintetico, si può ottenere una sovrapposizione della curva di dispersione teorica con quella sperimentale: questa fase è detta di inversione e consente di determinare il profilo delle velocità in mezzi a differente rigidezza. Modi di vibrazione Sia nella curva di inversione teorica che in quella sperimentale è possibile individuare le diverse configurazioni di vibrazione del terreno. I modi per le onde di Rayleigh possono essere: deformazioni a contatto con l’aria, deformazioni quasi nulle a metà della lunghezza d’onda e deformazioni nulle a profondità elevate. Profondità di indagine Le onde di Rayleigh decadono a profondità circa uguali alla lunghezza d’onda. Piccole lunghezze d’onda (alte frequenze) consentono di indagare zone superficiali mentre grandi lunghezze d’onda (basse frequenze) consentono indagini a maggiore profondità.
Dati generali
Operatore geol. dott. Bruno Zecchi
Responsabile geol. dott. Bruno Zecchi
Data 12/07/2017 04:37
Tracce
N. tracce 24
Durata acquisizione [msec]
2000.0
Interdistanza geofoni [m]
2.0
Periodo di campionamento [msec]
1.00
Frequenza minima di elaborazione [Hz]
1
Frequenza massima di elaborazione [Hz]
70
Velocità minima di elaborazione [m/sec]
100
Velocità massima di elaborazione [m/sec]
800
Intervallo velocità [m/sec]
1
Analisi spettrale
Curva di dispersione
n. Frequenza
1
2
Frequenza
[Hz]
Velocità
[m/sec]
21.2 289.7
36.8 223.1
Modo
0
0
Inversione
n. Descrizione
Profondità
[m]
1 Limi sabbiosi ed argillosi
5.18
2 Ghiaie in matrice limosa
12.93
3 Alternanze di ghiaie in matrice limosa
18.53
4 Alternanze di ghiaie in matrice limosa
oo
Percentuale di errore
Fattore di disadattamento della soluzione
Profondità Spessore
[m]
Peso unità volume
[kg/mc]
Falda
5.18 5.18 1800.0 No
12.93 7.75 1900.0 No
18.53 5.59 2000.0 No
oo oo 2100.0 No
0.000
Fattore di disadattamento della soluzione 0.000
Vp
[m/sec]
Vs
[m/sec]
455.9 234.6
1144.9 612.0
1637.1 890.3
1849.0 1022.1
0.000 %
0.000
Risultati
Profondità piano di posa [m]
1.00
Vs30 [m/sec] 612.41
Categoria del suolo E
Suolo di tipo E: Terreni del sottosuolo di tipo C o D posti sul substrato di riferimento entro i 20 metri di profondità e Vs >800 m/sec.
612.41
Terreni del sottosuolo di tipo C o D posti sul substrato di riferimento entro i 20 metri
Terreni del sottosuolo di tipo C o D posti sul substrato di riferimento entro i 20 metri